En una cubierta plana de hormigón se colocan tres cosas para sujetar un campo solar. Bloques prefabricados que se suben y se asientan en su sitio. Hormigón vertido sobre la propia cubierta. Placas base ancladas al forjado. Las tres parecen sólidas una vez arriba. Lo que decide la capacidad es cómo llega realmente la carga al hormigón estructural del edificio.
El hormigonado in situ puede generar adherencia. Pero «lo vertimos y quedó pegado» no demuestra que la base y la cubierta se hayan convertido en una sola estructura, y no se traduce en un valor fiable de resistencia al levantamiento.
Cómo leer este artículo
La sección 1 son las seis afirmaciones que oirá en una reunión comercial. Las secciones 2 a 10 son la mecánica, en orden. Las secciones 11 a 13 son qué pedir y qué evidencia aceptar, que es la parte que un equipo comercial puede usar directamente.
Seis afirmaciones que no superan una comprobación de la trayectoria de cargas
Las seis comparten un mismo fallo. Tratan «parece sólido» como «resistencia verificada». Cada una se desarrolla más adelante en el artículo.
| La afirmación | Por qué falla | Pregunte esto en su lugar |
|---|---|---|
| 1. «El hormigonado in situ es más resistente que el prefabricado, duplica la capacidad.» | Cómo llega el hormigón no crea una conexión estructural. Una adherencia de interfaz no verificada no puede contarse como resistencia de cálculo. | ¿Cuál es la evidencia de resistencia en esa interfaz, y a qué capa está adherida? |
| 2. «La cubierta es de hormigón, basta con taladrar anclajes.» | La superficie puede ser una capa de protección, un mortero de regularización o una lámina impermeabilizante. Un anclaje colocado en una capa no estructural no es anclaje. | ¿Dónde está la losa estructural dentro de la composición, qué espesor tiene y cuál es su hormigón según ejecución? |
| 3. «Usamos cemento 42.5, así que la resistencia es 42.5 MPa.» | 42.5 es una clase resistente del cemento. C20, C25 y C30 son clases resistentes del hormigón terminado. Las dos no se convierten entre sí. | ¿Cuál es la clase resistente del hormigón de la base, y hay informes de ensayo de probetas cúbicas? |
| 4. «Pase de C25 a C30 y el lastre pesará más.» | La clase resistente no cambia la densidad. Mismo volumen, misma densidad, mismo peso propio. | ¿Cuál es la densidad, y cuánto pesa realmente el bloque terminado? |
| 5. «Meta unas cuantas barras y sube la capacidad frente a succión.» | Las barras dentro del bloque cambian el comportamiento del propio bloque. Si no cruzan la interfaz y no quedan ancladas a ambos lados, la conexión con la cubierta no cambia. | ¿El acero cruza la interfaz, y está anclado a ambos lados? |
| 6. «La estructura está atornillada al bloque de hormigón, así que está fijada al edificio.» | Eso solo demuestra la conexión entre estructura y bloque. Entre el bloque y el edificio puede seguir sin haber nada. | Entre el bloque y la losa estructural, ¿qué transmite la carga? |
Primero: ¿qué capa es esa superficie de hormigón?
Antes de hablar de capacidad, aclare sobre qué se apoya la nueva base y en qué se está taladrando.
Una cubierta de hormigón no es una losa estructural desnuda. Por encima del forjado armado puede haber aislamiento, impermeabilización, un mortero de regularización o una capa de protección, y el orden varía según el proyecto. Los planos de composición de los sistemas de cubierta mantienen estas capas separadas por una razón. Sika, SikaShield bituminous roofing systems, páginas 6 a 7.
Si la nueva base se adhiere a un mortero de protección, la succión del viento puede levantar el mortero y la base juntos. Si hay una lámina impermeabilizante entre medias, el hormigón viejo y el nuevo nunca llegan a tocarse. Si el anclaje solo alcanza un mortero de nivelación, no está anclado en hormigón estructural apto.
Así que la comprobación recorre toda la trayectoria: módulo, estructura, base o pie, la conexión y cada capa de la cubierta, losa estructural. La cubierta también tiene que soportar la carga permanente añadida y las reacciones puntuales. El 2021 IBC lo trata de forma explícita, con la carga permanente de los paneles y su lastre en la sección 1606.4, y los sistemas lastrados remitidos a las comprobaciones de flecha y encharcamiento en la sección 1607.14.4.5. Es el código de una jurisdicción y no sustituye a la normativa del lugar donde está el proyecto.
En proyectos en China, las acciones se toman de GB 50009 y el cálculo del hormigón sigue GB/T 50010-2010 (revisión de 2024). Añadir FV a un edificio existente implica además comprobar la base de cálculo original, la capacidad remanente y el estado actual, con una evaluación o inspección estructural cuando haga falta.
Método y conexión son dos cuestiones distintas
La división útil no es prefabricado frente a hormigonado in situ. Es si existe una conexión estructural verificada. Un pedestal prefabricado puede diseñarse con anclaje. Un bloque hormigonado en cubierta puede seguir siendo lastre puro. Mantenga método y conexión en ejes separados y la falsa jerarquía desaparece.
| Clase | La succión se resiste mediante | El deslizamiento y el vuelco se resisten mediante | Qué hay que comprobar |
|---|---|---|---|
| A. Lastre puro sin conexión verificada | Peso propio efectivo del sistema | Rozamiento de contacto y momento estabilizador del peso propio | Sujeción del lastre, la interfaz de contacto real, geometría y disposición, capacidad de la cubierta |
| B. Conexión diseñada a la losa | La conexión diseñada, más el peso propio correctamente contabilizado | Mecanismo de cortante diseñado, y el momento del par de tracción y compresión | Interfaz, armadura o conectores, pedestal y losa verificados en conjunto |
| C. Placa base anclada a hormigón estructural | Resistencia de cálculo del grupo de anclajes y del hormigón que lo rodea | Anclaje, aplastamiento, y el modelo de conexión que se adopte | Empotramiento efectivo, espesor de losa, distancia al borde, efectos de grupo, placa base e impermeabilización |
El método por sí solo no fija la clase. Sin más evidencia, adopte estos valores por defecto.
| Qué se construyó | Por defecto es | Para pasarlo a B o C necesita |
|---|---|---|
| Bloque prefabricado depositado, sin conexión con la cubierta | A | Una conexión diseñada, y después rehacer toda la comprobación como B o C |
| Hormigonado en cubierta, sin conexión estructural verificada | A | Estado de la interfaz, conectores y anclaje diseñados y verificados a ambos lados |
| Pedestal hormigonado con la losa en una cubierta nueva, armadura continua diseñada | B | Ya es B. Compruebe igualmente la interfaz, el anclaje a ambos lados y la losa |
| Placa base sobre anclajes posinstalados | C | Ya es C. Compruebe igualmente el empotramiento, la distancia al borde, el espesor de losa, los efectos de grupo y el detalle de impermeabilización |
La misma división está detrás de la decisión más amplia de lastrado frente a penetrante en cubiertas planas. Atornillar la estructura al bloque demuestra la conexión entre estructura y bloque, y nada más. Lo contrario también importa: un lastre que la estructura no sujeta no puede contabilizar todo su peso como resistencia.
Qué significa aquí «peso propio efectivo»
W es la parte del peso que, en el punto que se está comprobando, queda sujeta por una conexión capaz de transmitir tracción y puede por tanto resistir la succión en ese punto. Módulos, estructura y fijaciones cuentan cuando eso se cumple. Un bloque de lastre que la estructura no sujeta no cuenta, y tampoco el peso de un bloque vecino que solo llegaría a través de la rigidez de la estructura. Una vez las bases quedan unidas en un campo, qué peso participa en un punto dado depende de la rigidez y de las conexiones. El hormigón total sobre la cubierta no es la cifra.
Fije la succión y la acción horizontal antes de hablar de lastre
El lastre no es una cifra única. Es una tabla que cambia a lo largo de la cubierta.
La succión del viento no es uniforme. Las esquinas y los bordes suelen ver succiones muy por encima de la zona interior. La altura del peto, la relación de forma del edificio y dónde se sitúa el campo en la cubierta mueven todos el resultado. Dimensione toda la cubierta con el valor interior y las esquinas quedan inseguras. Dimensiónela con el valor de esquina y el interior es un desperdicio evidente.
U y H son datos de entrada, no constantes que se copian de una ficha de producto. Salen del código de acciones del lugar donde está el proyecto: GB 50009 en China, con los requisitos de aplicación para FV en edificación en GB/T 51368-2019; ASCE/SEI 7-22 secciones 29.4.3 y 29.4.4 para paneles solares en cubierta en Norteamérica; EN 1991-1-4:2005+A1:2010 en Europa. Este artículo no reformula esos métodos. Nuestro recorrido por cómo se construye un cálculo de carga de viento y los cambios que ASCE 7-22 introdujo para la FV cubren ese terreno. Queda un punto: sin acciones de viento zonificadas, todo cálculo de lastre posterior carece de sentido.
Movimiento acumulado bajo acción repetida. El equilibrio estático responde a una pregunta: ¿desliza esta vez? Las rachas reales se repiten. Un campo no anclado puede reptar en pequeños pasos a lo largo de muchos ciclos casi críticos y acabar fuera de posición, arrastrando el cableado y los detalles de impermeabilización. Así que un esquema de lastre puro necesita más que equilibrio estático. Necesita detalles de sujeción, continuidad del campo una vez unidos los bloques, y una comprobación de posición durante la explotación. Para emplazamientos de viento fuerte, US DOE FEMP incluye la fijación mecánica a la estructura del edificio entre las medidas correctoras de refuerzo frente al viento de los campos en cubierta. Es una medida correctora, no una prohibición general del lastre.
Más succión significa menos resistencia al deslizamiento
El viento que levanta la base es también el que retira el rozamiento que impide que deslice.
Tome un sólido rígido apoyado en la cubierta y modélelo como lastre puro, sin contar adherencia ni anclaje. Peso efectivo hacia abajo W, acción de viento hacia arriba U, acción horizontal H, coeficiente de rozamiento mu en la superficie de contacto real. Para una cubierta a nivel que mantiene el contacto en compresión, la reacción normal es:
N = W − U
El rozamiento límite vale aproximadamente F = mu N, de modo que el equilibrio a deslizamiento, por sí solo, exige:
H ≤ mu (W − U)
A medida que el viento levanta, la fuerza que aprieta la base contra la cubierta cae. El margen frente al deslizamiento puede haber desaparecido mucho antes de que el bloque se separe de la superficie, y una vez perdido el contacto el rozamiento de este modelo deja de aportar nada. Ignorando momentos y coeficientes de seguridad, U = W es el umbral idealizado de despegue, no una capacidad nominal frente a succión. El levantamiento local o el vuelco pueden producirse antes.
Una cubierta plana no es una cubierta a nivel
Una cubierta plana tiene igualmente pendiente de desagüe. Con un ángulo de pendiente theta, la componente del peso del bloque en el sentido de la pendiente se suma a la acción horizontal, y la condición de deslizamiento pasa a ser:
H ≤ (W − U)(mu cos theta − sen theta)
Para ángulos pequeños eso se aproxima a un coeficiente efectivo, mu_eff = mu − tan theta. Tome mu = 0.50. Una pendiente de desagüe del 2% (tan theta = 0.02) baja el coeficiente disponible hasta unos 0.48 en el sentido de la pendiente, aproximadamente un 4% menos de margen. Una pendiente de 3 grados (tan theta = 0.052) lo deja en unos 0.45, aproximadamente un 10% menos. Cifras pequeñas, pero se acumulan sobre el efecto de la succión y el sentido es fijo, siempre hacia el sumidero. Por eso no debería despacharse con la palabra «plana». La misma asimetría funciona al revés: un empuje de viento hacia arriba de la pendiente ve mu + tan theta. La pendiente tiene otras consecuencias, que tratamos en cuánta pendiente es demasiada para la solar en cubierta.
Tampoco recurra a un valor de manual de «hormigón sobre hormigón» para mu. Lo que realmente está en contacto puede ser una almohadilla de protección sobre una lámina. La combinación tiene que confirmarse según ejecución: cara inferior del bloque, almohadilla de deslizamiento o de protección, tipo de lámina y estado de la superficie, y tiene que distinguir seco de mojado. El mismo par suele perder mucho rozamiento en mojado. Sin datos de ensayo de la combinación real, tome el extremo bajo y deje margen.
Un ejemplo resuelto: más pesado que la succión y aun así desliza
Tome W = 1.50 kN, U = 1.00 kN, H = 0.40 kN, cubierta tratada como a nivel. Todo lo que sigue es una hipótesis didáctica. Sin coeficientes de mayoración, sin coeficientes de seguridad, y no son valores de ensayo de productos Solaracks. El cálculo supone que se mantiene el contacto en compresión y no demuestra nada sobre el vuelco. Se muestran dos coeficientes de rozamiento para ilustrar el punto.
| Comprobación | Expresión | mu = 0.50 | mu = 0.35 |
|---|---|---|---|
| Fuerza normal remanente N | W − U | 0.50 kN | 0.50 kN |
| Rozamiento límite F | mu N | 0.25 kN | 0.175 kN |
| Acción horizontal H | supuesta | 0.40 kN | 0.40 kN |
| Déficit frente al deslizamiento | H − F | 0.15 kN | 0.225 kN |
| Peso necesario para el equilibrio a deslizamiento | U + (H / mu) | 1.80 kN | 2.14 kN |
| Peso efectivo adicional necesario | necesario menos W | 0.30 kN, unos 31 kg, un 20% más | 0.64 kN, unos 65 kg, un 43% más |
Solo ejemplo didáctico. Sin mayorar, cubierta a nivel, contacto en compresión supuesto, vuelco no comprobado.
El peso es mayor que la succión y el bloque sigue sin cumplir a deslizamiento. Baje mu de 0.50 a 0.35 y el peso efectivo adicional pasa del 20% al 43%. Ese es todo el argumento para obtener mu de la interfaz real en lugar de por costumbre. Nada de esto es una recomendación de añadir lastre en obra. El margen de seguridad, el vuelco y la capacidad de la cubierta siguen sin comprobarse, y añadir la pendiente de desagüe vuelve a subir el peso requerido.
Tome el mismo bloque, páselo de prefabricado a hormigonado en cubierta, mantenga peso, geometría y rozamiento iguales, y no añada evidencia de adherencia de interfaz. Los números no se mueven. La ganancia que puede contabilizar es cero. Eso no afirma que físicamente no exista adherencia. Es una negativa a tratar una adherencia no demostrada como resistencia de cálculo.
Tampoco puede trasladar ese déficit de deslizamiento directamente a la elección de un anclaje. Una vez añadida una conexión, hay que reanalizar succión, cortante, momento y reparto de cargas. La capacidad por rozamiento y la capacidad del anclaje no se suman sin más.
Un ejemplo resuelto: tres comprobaciones sobre un mismo conjunto, y dónde no cierra
El apartado anterior aísla el deslizamiento. Una comprobación real ejecuta las tres sobre el mismo conjunto, con los mismos datos de partida. Este está resuelto de principio a fin y merece leerse por dos motivos a la vez: enseña cómo se construyen las tres comprobaciones y enseña qué pasa cuando los datos sobre los que se construyen no concuerdan entre sí.
Qué es y qué no es este ejemplo
Esto es una demostración del proceso de cálculo, no un veredicto de proyecto. La aritmética que sigue se ha vuelto a comprobar, pero las reacciones en los apoyos no cuadran con la carga total sobre el conjunto, así que nada de lo que hay aquí puede leerse como una cimentación que cumple. Las acciones de viento son valores de ejemplo ligados a un emplazamiento y a un área tributaria. Varían con la velocidad del viento, la zona de cubierta y la disposición del campo, así que están aquí para mostrar el método, no para copiarlos a un proyecto. Las comprobaciones usan un coeficiente de seguridad a estabilidad de 1.50 y un coeficiente de rozamiento de 0.50 porque son los valores que venían con el ejemplo. Ninguno de los dos se ha confirmado como requisito normativo de un proyecto concreto ni como valor medido sobre una interfaz real. Una comprobación en estado límite con coeficientes parciales es un cálculo distinto y la normativa en vigor decide cuál aplica. Todo es un modelo de lastre puro: cubierta a nivel, sin pendiente de desagüe, sin contabilizar adherencia de interfaz ni anclaje. La capacidad de la cubierta es una comprobación aparte y no se trata aquí. No son valores de ensayo de productos Solaracks.
El conjunto
Dos filas sobre una cubierta plana. Un dado delantero cilíndrico de 500 mm de diámetro y 500 mm de altura, un dado trasero cilíndrico de 700 mm de diámetro y la misma altura, con 2900 mm libres entre ambos. El centro de gravedad del campo queda a 2155 mm del borde de barlovento del dado delantero y a 1000 mm sobre la cubierta. El vuelco se toma respecto a ese borde de barlovento.
Datos de partida
El peso propio de los dados sale de la geometría y de una densidad supuesta de 2400 kg/m3, con g igual a 9.8 m/s2. Tomando 3.14 para pi, el dado delantero da 3.14 × 0.252 × 0.5 = 0.0981 m3, es decir 235.5 kg y 2.31 kN. El dado trasero da 3.14 × 0.352 × 0.5 = 0.1923 m3, es decir 461.6 kg y 4.52 kN. En la fuente de la que proceden estas cifras, el dado trasero se arrastró por toda la división como 4.23 kN, mientras que la geometría y la densidad indicadas dan 4.52 kN. Recalcular el peso propio a partir de las dimensiones indicadas, en lugar de arrastrarlo, es lo primero que merece la pena hacerle a cualquier ejemplo.
| Dato de partida | Símbolo | Valor | De dónde procede |
|---|---|---|---|
| Clase resistente del hormigón y densidad | C25, rho | 2400 kg/m3 | Supuesta. Verifíquela con la dosificación y pese las piezas terminadas |
| Peso propio del dado delantero | G1 | 2.31 kN | Geometría por densidad |
| Peso propio del dado trasero | G2 | 4.52 kN | Geometría por densidad |
| Módulos | Gmod | 1.10 kN | Ficha técnica del módulo por número de módulos |
| Estructura | Grack | 0.26 kN | Lista de materiales |
| Succión del viento sobre el conjunto | Fy | 5.13 kN | Cálculo de viento del emplazamiento, por zonas. Valor de ejemplo |
| Acción horizontal del viento sobre el conjunto | Fx | 0.905 kN | Mismo cálculo. Valor de ejemplo |
| Reacción de succión, apoyo delantero | N1 | 1.30 kN | Salida del modelo del conjunto, tal como se suministró. Combinación de acciones y área tributaria sin confirmar |
| Reacción de succión, apoyo trasero | N2 | 1.54 kN | Mismo modelo, misma cuestión abierta |
| Coeficiente de rozamiento | mu | 0.50 | Supuesto. Necesita ensayo del par real, en seco y en mojado |
| Coeficiente de seguridad a estabilidad empleado | K | 1.50 | Venía con el ejemplo. No confirmado como valor normativo para ningún proyecto |
Comprobación 1: succión, apoyo por apoyo
Cada dado tiene que sujetar su propio apoyo frente a la reacción de succión en ese apoyo. Aquí solo se cuenta el peso propio del dado, entendiendo que el peso de los módulos y de la estructura ya está dentro de la reacción que da el modelo. Esa lectura es una suposición sobre el modelo, y la comprobación siguiente es la que la pone a prueba.
Delantero: 2.31 / 1.30 = 1.78
Trasero: 4.52 / 1.54 = 2.94
Los dos coeficientes superan 1.50 y los dos márgenes son muy desiguales. El dado trasero pesa un 96% más que el delantero mientras que su reacción de succión solo es un 18% mayor, de modo que en esta comprobación por sí sola acumula mucho más margen del que necesita. La comprobación 3 explica para qué está realmente la masa trasera.
La comprobación previa a las tres: ¿cierran las fuerzas verticales?
Antes de que ningún coeficiente signifique nada, las reacciones que usa tienen que ser coherentes con la carga total sobre la misma unidad de cálculo. Si los 5.13 kN de succión y los 1.36 kN de peso propio de módulos y estructura pertenecen a la misma combinación de acciones, y si estos dos apoyos son los únicos apoyos verticales y no hay otras acciones verticales, entonces la succión neta que la estructura entrega a los dos dados tiene que ser su diferencia.
Fy − (Gmod + Grack) = 5.13 − 1.36 = 3.77 kN
N1 + N2 = 1.30 + 1.54 = 2.84 kN
Diferencia: 0.93 kN
No cierra. Una cuarta parte de la succión neta queda sin explicar entre las dos maneras de escribir la misma magnitud. La diferencia puede venir de una combinación de acciones distinta detrás de las reacciones, de un área tributaria que no es la supuesta, de una acción vertical dejada fuera del total, o de un convenio de signos en las reacciones que se está leyendo al revés. La información disponible no permite decidir cuál, y eso importa más que el tamaño del desfase.
La respuesta equivocada es repartir 0.93 kN entre los dos dados y seguir adelante. La correcta es volver al modelo del conjunto y confirmar la dirección de los ejes globales, todos los apoyos del modelo y la extensión cargada sobre la que se tomaron las reacciones, antes de tratar como resultado cualquiera de los tres coeficientes que siguen.
Comprobación 2: deslizamiento, conjunto entero
El deslizamiento se comprueba sobre el conjunto entero, porque los dos dados quedan unidos por la estructura. La succión se resta de la gravedad antes de aplicar el rozamiento.
Fres = mu (Gmod + Grack + G1 + G2 − Fy)
= 0.50 × (1.10 + 0.26 + 2.31 + 4.52 − 5.13) = 0.50 × 3.06 = 1.53 kN
1.53 / 0.905 = 1.69
Esto es el apartado anterior, con cifras reales dentro. La gravedad sobre este conjunto vale 8.19 kN. La succión retira 5.13 kN antes siquiera de aplicar mu, así que el rozamiento trabaja sobre 3.06 kN, no sobre 8.19 kN. El sesenta y tres por ciento del peso ha dejado de contar. El 1.69 depende además de que los dos dados y la estructura compartan carga de verdad como una sola unidad. Un superávit de rozamiento en el total no demuestra que un dado por sí solo no vaya a deslizar, y el coeficiente que hay detrás sigue siendo supuesto.
Comprobación 3: vuelco, respecto al borde de barlovento
Los momentos se toman respecto al borde de barlovento del dado delantero. Todos los brazos de palanca que siguen se miden desde ese único punto, y el brazo trasero de 3.750 m se construye como 0.500 + 2.900 + 0.350, lo que trata los 2900 mm como luz libre entre los dos dados.
Mo = Fx × 1.000 + Fy × 2.155 = 0.905 + 11.055 = 11.96 kN·m
Mr = (Gmod + Grack) × 2.155 + G1 × 0.250 + G2 × 3.750
= 2.931 + 0.578 + 16.950 = 20.46 kN·m
20.46 / 11.96 = 1.71
El dado trasero aporta 16.95 de los 20.46 kN·m, alrededor del 83% del momento estabilizador, porque su brazo de palanca es de 3.750 m frente a los 0.250 m del dado delantero. Esa es la relación de quince a uno que decide dónde merece la pena poner el lastre. El 1.71 trata la estructura y los dos dados como un solo cuerpo que gira alrededor de un borde, lo que todavía exige verificar aparte la rigidez de las uniones, el despegue local en el delantero y la presión de contacto bajo la base.
Qué demuestra y qué no demuestra este ejemplo
| Comprobación | Solicitación | Resistencia | Coeficiente | Situación |
|---|---|---|---|---|
| Cierre de fuerzas verticales | 3.77 kN de succión neta | 2.84 kN en las reacciones | desfase de 0.93 kN | No cierra. Resuélvalo antes de usar lo demás |
| Succión, apoyo delantero | 1.30 kN | 2.31 kN | 1.78 | Supera 1.50 con las reacciones tal como se suministraron |
| Succión, apoyo trasero | 1.54 kN | 4.52 kN | 2.94 | Supera 1.50 con las reacciones tal como se suministraron |
| Deslizamiento, conjunto entero | 0.905 kN | 1.53 kN | 1.69 | El menor de los tres coeficientes. Depende de un mu supuesto |
| Vuelco, borde de barlovento | 11.96 kN·m | 20.46 kN·m | 1.71 | Supera 1.50 solo para una dirección de viento |
Valores de ejemplo. Cubierta a nivel, lastre puro, una sola dirección de viento, capacidad de la cubierta no incluida. La columna de situación recoge lo que da la aritmética con los datos tal como se suministraron. No es un veredicto de proyecto.
El resumen honesto de este ejemplo es que el proceso de cálculo está montado y los datos de ingeniería siguen en revisión. Tres coeficientes han salido por encima de 1.50 y la cuarta línea de la tabla es la razón por la que ninguno puede informarse como cumplimiento. Donde esto se vuelve peligroso es en un documento que cita el 2.94 y se para ahí.
Cuatro cosas por las que merece la pena leer este ejemplo.
La comprobación de cierre de fuerzas va primero, y es la que la gente se salta. Tres coeficientes por encima de 1.50 parecen un resultado. Solo son un resultado cuando las reacciones que usan concuerdan con la carga total sobre la misma unidad de cálculo, y aquí se separan 0.93 kN. Un revisor que hace el cierre primero gasta cinco minutos. Un revisor que lo hace al final ya ha escrito el informe.
El coeficiente más bajo no es el que apuntaban las cifras de succión. La succión sale en 1.78 y 2.94, el vuelco en 1.71 y el deslizamiento en 1.69. Nada en el resultado de succión permitía prever que el deslizamiento iba a ser el más ajustado de los tres. Por eso se ejecutan las tres y no solo la que suena más peligrosa, y por eso el margen menor es la cifra que describe la solución.
Dónde se sitúa el lastre importa más que cuánto hay. Un kilonewton más sobre el dado trasero añade 3.75 kN·m de momento estabilizador. Ese mismo kilonewton sobre el dado delantero añade 0.25 kN·m. Para el vuelco, la masa delantera vale una quinceava parte de la masa trasera. Para el deslizamiento no cambia nada, porque solo cuenta el total.
El coeficiente de rozamiento está haciendo mucho trabajo callado. Baje mu de 0.50 a 0.35, no cambie nada más, y el coeficiente a deslizamiento cae de 1.69 a 1.18. Un mu supuesto es la mayor magnitud sin verificar de todo este cálculo, y por eso el artículo insiste en obtenerlo de la interfaz real en lugar de por costumbre. Una sola dirección de viento es además la mitad del trabajo: el viento del otro lado intercambia los brazos de palanca, de modo que el brazo de 3.750 m pasa a ser el corto y el momento estabilizador ya no es la misma cifra.
¿Puede el hormigón in situ pegarse por sí solo a la cubierta?
La adherencia puede formarse. Para que la adherencia sea resistencia de cálculo hacen falta tres cosas: estado de la interfaz, modo de fallo y método de verificación.
El hormigón nuevo puede adherirse a hormigón viejo sano, y una interfaz rugosa preparada puede desarrollar trabazón mecánica. La contaminación, la lechada superficial, una capa superficial débil, la ejecución y el curado mueven todos el resultado. La guía de FHWA sobre recrecidos delgados de hormigón es explícita sobre la cadena que va de la preparación superficial a la adherencia, la retracción y el despegue. Esos mecanismos de material son trasladables. Sus procedimientos de renovación de pavimentos no le dan un valor de resistencia a succión para un pedestal de cubierta.
El punto más afilado: transmitir cortante bajo compresión no es lo mismo que resistir de forma fiable tracción directa o despegue de borde. Un momento de vuelco puede abrir primero un lado de la base, y toda la cara inferior deja de apoyar uniformemente. La retracción, los movimientos térmicos y la carga repetida asociada también pueden cambiar la interfaz de partida.
EOTA TR 066 muestra cómo una conexión diseñada entre capas de hormigón separa estado de la interfaz, conector y tipo de carga. Su alcance es estrecho: conexión a cortante posinstalada entre dos capas de hormigón, con productos evaluados según EAD 332347, en interfaces que transmiten cortante sin flexión transversal significativa. No es un método de cálculo frente al viento para un pedestal de cubierta cualquiera.
«El hormigonado in situ siempre duplica la capacidad» no tiene base general. Tampoco la tiene suponer una resistencia de adherencia y multiplicarla por toda la huella para obtener una succión admisible. El área adherida efectiva, la distribución de tensiones, la localización del fallo, la durabilidad y el método de cálculo necesitan todos evidencia.
Los anclajes cambian la trayectoria de cargas, pero taladrado no es fijado
Los anclajes entregan la acción a la estructura existente. Así que el anclaje, el elemento fijado y la losa original se verifican en conjunto.
Anclar una base en hormigón estructural apto sí crea una conexión diseñada capaz de transmitir tracción y cortante. La capacidad no la fija el diámetro del perno. El fallo del acero, la extracción o fallo de adherencia, el fallo de cono de hormigón, el hendimiento y el fallo de borde del hormigón compiten todos por gobernar. El espesor de losa, el empotramiento, la distancia al borde y la separación cambian cuál gana. Hilti, Design of fastenings in concrete, cubre el conjunto completo de modos de fallo según EN 1992-4.
Que un anclaje sea suficientemente resistente no significa que lo sean el forjado existente, la placa base y la conexión con la estructura. Colocar anclajes en un pedestal nuevo no significa que el pedestal esté conectado a la losa original. Una barra posinstalada diseñada como anclaje de armadura o como solape es un problema de cálculo distinto del de esa misma barra calculada como anclaje. Elija el marco de cálculo del hormigón que aplique y quédese dentro de él. ACI CODE-318-25 mantiene el anclaje al hormigón en su capítulo 17, y atención a la cuestión de la edición: ACI 318-19 sigue siendo la edición referenciada por el 2021 IBC y el 2024 IBC.
En proyectos en China, las fijaciones posinstaladas, incluidos anclajes y barras posinstaladas, siguen JGJ 145-2013, y el refuerzo de estructuras de hormigón existentes sigue GB 50367-2013. En Europa se aplica EN 1992-4:2018 junto con los documentos de evaluación del sistema de anclaje elegido.
Anclar puede reducir el lastre necesario para la estabilidad. También entrega la acción a la estructura original e introduce detalles de impermeabilización que hay que coordinar. Antes de taladrar, localice la armadura existente, el pretensado y las instalaciones, y ejecute conforme a la evaluación vigente y a las instrucciones del sistema elegido.
La clase resistente del cemento y la del hormigón son cifras distintas
42.5 para el cemento y C30 para el hormigón son dos sistemas distintos. No se convierten entre sí y no se sustituyen mutuamente.
Una base de cubierta es normalmente hormigón hecho de cemento, árido y agua. El cemento es el conglomerante. Las clases resistentes del cemento como 42.5 y 52.5 no son las clases resistentes del hormigón terminado como C20, C25 y C30. «Usamos cemento 42.5» no puede documentarse como «el hormigón de la base es de 42.5 MPa», y desde luego no puede convertirse en una capacidad frente a succión. El cemento tiene que cumplir su norma de producto, GB 175-2023 en China. El hormigón necesita dosificación, puesta en obra y curado, y ensayos de resistencia.
En el sistema de clases chino, C20, C25 y C30 corresponden a resistencias características a compresión en probeta cúbica de 20, 25 y 30 MPa. La evaluación habitual usa cubos de 150 mm, fabricados y curados según el método normalizado, ensayados a 28 días, con el método de ensayo en GB/T 50081-2019 y la definición de clase en GB/T 50010. No son resistencias de cálculo a compresión que se puedan meter directamente en un cálculo, ni la resistencia de adherencia de una interfaz entre hormigón viejo y nuevo.
Los proyectos de exportación tienen que declarar qué sistema usan. En el sistema europeo, C25/30 lleva dos cifras: 25 MPa es la resistencia característica en probeta cilíndrica, 30 MPa la característica en probeta cúbica. Ambos sistemas usan un cubo de 150 mm, así que el valor cúbico de 30 MPa del C25/30 europeo se corresponde con el C30 chino, no con el C25. Escribir C25/30 como C25 baja una clase. Los planos y documentos técnicos deberían indicar el sistema y la designación completa.
La elección de clase resistente tiene que satisfacer a la vez requisitos estructurales, de durabilidad y de anclaje. GB 55008-2021 cláusula 2.0.2 fija clases mínimas para una vida útil de cálculo de 50 años, no inferior a C20 para elementos de hormigón en masa y no inferior a C25 para elementos de hormigón armado, con requisitos mayores para vidas útiles más largas y para las condiciones especiales que enumera la cláusula. No es una tabla universal de selección para productos de lastre FV, y no es una licencia para acortar la vida útil con tal de bajar una clase. El sol, la lluvia, los cloruros costeros y el hielo y deshielo pueden empujar el requisito hacia arriba.
Subir la resistencia del hormigón puede mejorar el aplastamiento dentro del bloque y algunos modos de fallo del anclaje. No añade peso a un bloque del mismo volumen, y no convierte una adherencia no verificada con la cubierta en una conexión diseñada. Donde los anclajes se alojan en un forjado antiguo, verifique el hormigón según ejecución de ese forjado. El C30 de un pedestal nuevo por encima no lo sustituye.
El lastre lo deciden la densidad y la masa terminada
La densidad y la masa terminada fijan el lastre. La clase resistente no.
La clase resistente y la clase de densidad no se convierten entre sí. Los convenios de clasificación y densidad para hormigón de densidad normal, hormigón de árido ligero y otros materiales ligeros varían según la norma. Para el lastre, indique la categoría de material, el valor de densidad y el estado de humedad en que se midió, y después compruebe la masa terminada. Como orden de magnitud, el Anexo A de GB 50009 recoge pesos propios de materiales habituales, con el hormigón en masa entre 22.0 y 24.0 kN/m3 y el hormigón armado entre 24.0 y 25.0 kN/m3. Las referencias internacionales sitúan el hormigón de densidad normal en torno a 2240 a 2400 kg/m3. NRMCA CIP 36, página 1, que usa ese rango como caso de contraste del hormigón ligero estructural. Ambas ayudan con el orden de magnitud. Ninguna es un valor garantizado para el producto de un proveedor concreto.
Para un bloque macizo homogéneo sin huecos, barras ni insertos, con densidad rho en kg/m3, volumen V en m3, masa m en kg, y g = 9.8 m/s2, el peso propio W en kN es:
m = rho V
W = rho V g / 1000
Lo que sigue muestra solo el efecto de la densidad. Suponga un bloque macizo de 400 por 400 por 400 mm, volumen 0.064 m3. No es un tamaño de base recomendado.
| Densidad supuesta | Masa del bloque | Peso propio del bloque |
|---|---|---|
| 2400 kg/m3 | 153.6 kg | unos 1.51 kN |
| 1800 kg/m3 | 115.2 kg | unos 1.13 kN |
Misma forma, un 25% menos de peso propio en el segundo bloque. Carga menos la cubierta, y también aporta menos peso para resistir la succión. El deslizamiento tiene que volver a pasar por W − U en lugar de escalar en la misma proporción. Suba la resistencia de C25 a C30 y, con volumen y densidad sin cambiar, este resultado no se mueve en absoluto.
Un cálculo real descuenta huecos y rebajes, contabiliza correctamente barras e insertos, y puede sencillamente pesar las piezas terminadas. La estabilidad frente al viento necesita una cota inferior justificada del peso efectivo. La comprobación de la capacidad de la cubierta necesita el peso desfavorable y la combinación de carga que gobierne. No vale elegir una hipótesis favorable y usarla para las dos. Los estados de humedad fresco, seco y en servicio también difieren. No tome el peso en húmedo del hormigonado como lastre garantizado a largo plazo sin verificarlo.
Cuándo hace falta realmente armadura
Que haya que armar depende de los esfuerzos internos y de los requisitos de servicio de la base. Prefabricado frente a hormigonado in situ no lo responde, y el peso del bloque tampoco.
La barra de armado, o armadura corrugada, resiste la tracción que el hormigón no puede. CRSI lo dice sin rodeos: el hormigón es débil a tracción mientras que el acero es resistente tanto a tracción como a compresión. El control de la abertura de fisura es un requisito de cálculo aparte, tratado en el capítulo 24 de ACI 318-25 o en GB/T 50010 según el marco que aplique.
Use las condiciones siguientes para filtrar si hace falta diseño de armadura. «Necesita diseño» puede significar añadir acero. Igual de bien puede resolverse cambiando las dimensiones del bloque, la disposición de apoyos o el esquema de conexión.
| Condición | Criterio sobre la armadura | El problema que se resuelve |
|---|---|---|
| Bloque compacto, con apoyo fiable, actuando principalmente como lastre autónomo; casos de servicio y de manipulación ambos verificados | El hormigón en masa puede prescindir de armadura estructural cuando cumple los requisitos aplicables de resistencia, integridad y disposición constructiva | Peso suficiente no basta. El bloque no debe fallar antes |
| Bloque largo o esbelto, cara inferior sin apoyo en zonas, reacciones de la estructura concentradas o excéntricas | Compruebe flexión, tracción y cortante. Donde el hormigón en masa no cumpla, diseñe armadura estructural o cambie el esquema | Resistir los esfuerzos internos y mantener el bloque íntegro |
| Tracción o cortante importantes en el anclaje, o distancia al borde, separación o tamaño de bloque limitados | Compruebe cono, borde, hendimiento y combinación de tracción y cortante. Diseñe armadura de anclaje específica donde se requiera | Introducir de forma fiable una fuerza local de anclaje en el bloque |
| Retracción coartada, efectos térmicos importantes, o fisuración que afectaría al anclaje o a la durabilidad | Evalúe la armadura de retracción, temperatura y disposición constructiva junto con las juntas, la dosificación y el curado | Controlar la abertura y el reparto de fisuras. No puede garantizar la ausencia de fisuras |
| Piezas prefabricadas que se izan, se giran o se transportan sobre apoyos | Verifique la fase de construcción por separado. Añada armadura de manipulación y refuerzos locales en los puntos de izado donde se requiera | Cumplir en servicio no significa cumplir durante el izado |
| Pedestal destinado a conectar con la losa estructural de cubierta y a transmitir succión y vuelco | Diseñe el pedestal y la conexión completa. Defina el acero estructural, los conectores que cruzan la interfaz y el anclaje a ambos lados | Llevar la acción a la estructura original, no solo hacer más resistente el pedestal |
Hay tres cosas distintas en juego. La armadura estructural resiste esfuerzos internos calculados. La armadura de retracción, temperatura y disposición constructiva controla la fisuración y mantiene íntegra la sección. La armadura de anclaje específica y los conectores de interfaz tienen que ajustarse además a la trayectoria de cargas real. Un mallazo general no cuenta automáticamente como armadura de anclaje a tracción, y las barras dentro de un bloque no cuentan automáticamente como conexión con la losa. Hilti, diseño de armadura suplementaria en Profis Engineering, plantea la distinción: la armadura suplementaria toma la carga después de que se produzca el arrancamiento del hormigón.
Tener anclajes no siempre exige armadura adicional. Compruebe el método de cálculo que aplica y las condiciones de evaluación de ese producto de anclaje. EOTA EAD 330232-02-0601 cláusula 1.2.1 cubre hormigón de densidad normal compactado, armado o sin armar, en clases resistentes de C12/15 a C90/105, pero lo que realmente puede hacer sigue dependiendo de la evaluación del producto y de la comprobación de cálculo. Hormigón sin armar tampoco es la misma condición que hormigón no fisurado. Júzguelos por separado. Y en sentido contrario, meter unas barras o algo de fibra no arregla un diseño de anclaje que no cumple.
Un esquema de armado tiene que indicar tipo de acero, diámetro, número o separación, posición, anclajes o solapes, recubrimiento y requisitos de ejecución. Los ambientes de cubierta hacen que las comprobaciones de durabilidad merezcan especialmente la pena, y las barras no pueden apoyarse sin más contra el encofrado. Sin dimensiones del bloque, reacciones de apoyo, disposición de anclajes, información de la losa y condiciones ambientales, nadie puede entregar una especificación universal de «tantas barras de este diámetro».
Para bloques de lastre puro, la armadura cambia ante todo el comportamiento del propio bloque y cómo se comporta tras fisurar. Con el mismo peso real, geometría y condiciones de contacto, y sin conexión con la cubierta, la succión y el deslizamiento globales siguen el mismo equilibrio de lastre. Para usar el acero para llevar la acción a la estructura original, los conectores tienen que cruzar por diseño la interfaz entre viejo y nuevo y quedar efectivamente anclados a ambos lados. La armadura dentro del bloque no cambia la conexión con la cubierta.
Qué evidencia necesita cada resistencia
Este artículo repite «que tenga una base». Esto es lo que parece una base. Cada resistencia debería apuntar a un documento que alguien pueda sacar, o a un ensayo que alguien pueda repetir. Si no puede, no la cuente.
| Resistencia | La fija | Evidencia que cuenta | Lo que no la sustituye |
|---|---|---|---|
| Peso propio efectivo | Densidad del material según ejecución y geometría terminada | Informe de dosificación y densidad, volumen neto de huecos, registros de pesaje de muestras | El volumen de plano por una densidad de manual |
| Rozamiento de deslizamiento | El par de contacto real y su estado | Informe de ensayo de rozamiento del mismo par de materiales, en seco y en mojado, tomando el valor bajo | Una cifra habitual de «hormigón sobre hormigón» |
| Adherencia de interfaz | Preparación de la interfaz, limpieza, curado y estado a largo plazo | Cálculo según un método de diseño aplicable con la evaluación de producto correspondiente, más ensayos en obra cuando haga falta | Suponer una resistencia de adherencia y multiplicarla por la huella |
| Tracción y cortante del anclaje | Evaluación del producto, hormigón según ejecución, empotramiento, distancia al borde, espesor de losa | Documento de evaluación y comprobación de cálculo, ensayos de arrancamiento en obra y registros de par de apriete | Estimar a partir del diámetro del perno o del tipo de acero |
| Capacidad del propio bloque | Esfuerzos internos, armadura, casos de ejecución e izado | Plano y cálculo de armado, informe de resistencia en probeta cúbica, comprobación de izado aparte | «Lleva armadura, así que vale» |
| Capacidad de la cubierta | Base de cálculo original y estado actual | Planos y memoria de cálculo originales, informe de evaluación o inspección estructural cuando haga falta | Mirar el edificio y darlo por sólido |
Compruebe tres veces, no una. Se verifican en tres momentos. En oferta o licitación, compruebe que la base de cálculo está completa. En la entrega, compruebe los registros de material y producto. En la recepción, compruebe los ensayos de arrancamiento y los registros de par de apriete de los anclajes, los recuentos y posiciones de lastre, y la conformidad de impermeabilización. Lo que falte entra en la documentación de entrega como faltante, en lugar de darse por aceptable. Nuestra nota sobre cómo leer un informe de cálculo de cargas aplica la misma disciplina en el lado del viento.
Compare sistemas completos, no cifras sueltas
Succión, deslizamiento y vuelco son tres comprobaciones independientes y ninguna sustituye a otra. La succión pregunta si se separa. El deslizamiento pregunta si se mueve lateralmente. El vuelco pregunta si el momento aplicado se equilibra con el momento estabilizador y la conexión diseñada.
Ensanchar una base manteniendo el peso puede mejorar el brazo de palanca de estabilidad y bajar la presión media de contacto. No añade automáticamente resistencia a succión por peso propio, y no añade automáticamente resistencia al deslizamiento en un modelo de rozamiento idealizado.
Luego están las comprobaciones que se saltan: aplastamiento local, flexión de la losa y, cuando proceda, cortante local o punzonamiento, compresión del aislamiento y de otras capas de cubierta, drenaje, y acopio concentrado de material durante la obra. La impermeabilización es parte del esquema, no una ocurrencia tardía. Los remates en las penetraciones de anclaje, las almohadillas de protección o de deslizamiento entre bloques y lámina, la abrasión a largo plazo de las esquinas de los bloques, y el efecto del polvo y del agua estancada sobre el rozamiento de la interfaz pertenecen todos a la fase de diseño, no a la obra.
Para un EPC o un propietario, la pregunta más útil es corta. ¿Cuál es la base de cada resistencia, y a dónde va esa fuerza después?
Qué pedir al cliente
Consiga esto antes de cerrar un esquema. La columna contigua dice qué mirar una vez lo tenga.
| Pida al cliente o al proyectista | Qué mirar |
|---|---|
| Composición de cubierta y planos estructurales | Dónde está la losa estructural y qué espesor tiene, material y orden de cada capa, si la carga de cálculo original deja algún margen |
| Base de cálculo del viento en el emplazamiento | Código y edición empleados, presión o velocidad básica del viento, valores de zona y coeficientes de presión adoptados |
| Disposición del campo y reacciones de apoyo | Succión, fuerza horizontal y momento en cada punto de apoyo, y si ya están diferenciados por zona de cubierta |
| Evidencia de la interfaz de lastre, o diseño del anclaje | Origen del coeficiente de rozamiento y el estado de humedad que cubre, o el documento de evaluación del anclaje y el cálculo de diseño |
| Registros de resistencia y densidad del hormigón o de masa terminada | Clase resistente e informes de probeta cúbica, el estado de humedad en que se midió la densidad, registros de pesaje de las piezas terminadas |
| Planos de armado y requisitos de aceptación | Tipo de acero, diámetro, separación, recubrimiento, casos de izado, curado y criterios de aceptación |
| Detalles de impermeabilización compatibles | Remates en penetraciones, compatibilidad de las almohadillas de protección con la lámina, y quién asume la garantía |
Términos que se confunden
Estos son los pares que más problemas causan en proyectos de exportación, donde una palabra se traduce correctamente y se entiende mal.
| Término | Lo que no significa |
|---|---|
| Lastre, bloque de lastre | Resiste por peso. No implica que exista una conexión estructural |
| Prefabricado | No es lo mismo que decir «sin conexión» |
| Hormigonado in situ | No es lo mismo que decir «conectado estructuralmente» |
| Anclaje posinstalado | Necesita un documento de evaluación de producto y un cálculo de diseño, no solo un taladro |
| Barra posinstalada | Se diseña como anclaje de armadura o como solape. Es un problema distinto de calcularla como anclaje |
| Resistencia al deslizamiento | Una de tres comprobaciones independientes, junto con succión y vuelco |
| Coeficiente de rozamiento | No significa nada sin nombrar el par de materiales y el estado de humedad |
| Profundidad de empotramiento efectiva | No es la longitud total del perno |
| Distancia al borde y separación | No son preferencias de detalle. Deciden qué modo de fallo del anclaje gobierna |
| Armadura nominal o de retracción y temperatura | No puede contarse automáticamente como armadura estructural |
| Clase resistente C30 | Un valor en probeta cúbica. El C25/30 europeo tiene un valor cúbico de 30 MPa, así que se corresponde con C30, no con C25 |
| Clase resistente del cemento 42.5 | Una cifra del cemento. No es la resistencia del hormigón |
| Zonas de esquina, de borde e interior | No es una formalidad. La succión difiere lo bastante como para que el lastre se fije por zona |
| Peto | No es neutro. Su altura cambia la distribución de presiones del viento sobre la cubierta |
Referencias
[1] Sika, SikaShield bituminous roofing systems, planos de composición de cubierta, páginas 6 a 7.
[2] International Code Council, 2021 International Building Code, secciones 1606.4 y 1607.14.4.5. codes.iccsafe.org
[3] Federal Highway Administration, Thin Concrete Overlays, FHWA-HIF-17-012, octubre de 2017. fhwa.dot.gov
[4] EOTA, Informe Técnico TR 066, Design and requirements for construction works of post-installed shear connection for two concrete layers, abril de 2019 con la modificación de noviembre de 2020, secciones 1 a 4. eota.eu
[5] Hilti, Design of Fastenings in Concrete: Understanding and Integrating EN 1992-4, 2019, modos de fallo del anclaje a tracción y cortante.
[6] ACI CODE-318-25, 2025, capítulo 17, Anchoring to Concrete. Tenga en cuenta que ACI 318-19 sigue siendo la edición referenciada por el 2021 IBC y el 2024 IBC. concrete.org
[7] EOTA, EAD 330232-02-0601, Mechanical fasteners for use in concrete, septiembre de 2024, cláusula 1.2.1. eota.eu
[8] Hilti, Profis Engineering, diseño de armadura suplementaria.
[9] CRSI, Reinforcing steel basics. crsi.org
[10] NRMCA, CIP 36, Structural Lightweight Concrete, página 1. nrmca.org
[11] The Concrete Centre, How to Design Concrete Structures using Eurocode 2, notación de la resistencia a compresión. concretecentre.com
[12] US Department of Energy, FEMP, resiliencia frente a fenómenos meteorológicos severos en el diseño de sistemas solares fotovoltaicos. energy.gov
[13] GB 175-2023, cemento Portland común. openstd.samr.gov.cn
[14] GB 55008-2021, Código general de estructuras de hormigón, cláusula 2.0.2.
[15] GB 50009-2012, Código de acciones para el proyecto de estructuras de edificación, Anexo A.
[16] GB/T 50010-2010, revisión de 2024, Norma de proyecto de estructuras de hormigón, cláusula 4.1.1.
[17] GB/T 50081-2019, Norma de métodos de ensayo de las propiedades físicas y mecánicas del hormigón.
[18] GB/T 51368-2019, Norma de aplicación de sistemas fotovoltaicos en edificación.
[19] JGJ 145-2013, Especificación técnica de fijaciones posinstaladas en estructuras de hormigón.
[20] GB 50367-2013, Código de proyecto para el refuerzo de estructuras de hormigón.
[21] ASCE/SEI 7-22, Minimum Design Loads and Associated Criteria for Buildings and Other Structures, secciones 29.4.3 y 29.4.4. asce.org
[22] EN 1991-1-4:2005+A1:2010, acciones de viento, y EN 1992-4:2018, diseño de fijaciones para uso en hormigón. eurocodes.jrc.ec.europa.eu
Alcance y descargo de responsabilidad
Este artículo explica principios de transmisión de cargas y las comprobaciones que los acompañan. No es un documento de proyecto, ni un plano de ejecución, ni una declaración de capacidad de producto. Los valores de carga, el diseño de conexiones y los detalles de armado e impermeabilización de un proyecto concreto debe producirlos un proyectista cualificado conforme a los códigos en vigor donde se sitúa el proyecto, y mandan los documentos de proyecto revisados. El primer ejemplo resuelto no aplica coeficientes de mayoración de cargas ni coeficientes de seguridad. El segundo aplica un coeficiente de seguridad a estabilidad de 1.50 en cada comprobación, que es un convenio entre varios y no el único en uso, y se presenta como una demostración del proceso de cálculo cuyos datos de partida siguen en revisión, no como un cálculo que cumple. Ninguno de los dos es un valor de ensayo de productos Solaracks.
¿Trabaja en un proyecto de cubierta plana de hormigón y quiere un segundo par de ojos sobre la trayectoria de cargas? Traiga los planos y la base de viento y hable con el equipo de ingeniería en solaracks.com/contact-us.
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